«Գրանցված է»

ՀՀ արդարադատության

նախարարության կողմից

23 հուլիսի 2008 թ.

Պետական գրանցման թիվ 10508226

ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ՀԱՆՐԱՊԵՏՈՒԹՅԱՆ

ԲՆԱՊԱՀՊԱՆՈՒԹՅԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐ

15 հուլիսի 2008 թ. ք. Երևան

N 255-Ն

Հ Ր Ա Մ Ա Ն

ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ՀԱՆՐԱՊԵՏՈՒԹՅԱՆ ԲՆԱՊԱՀՊԱՆՈՒԹՅԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐԻ 2008 ԹՎԱԿԱՆԻ ՄԱՐՏԻ 25-Ի N 114-Ն ՀՐԱՄԱՆԻ ՄԵՋ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆ ԿԱՏԱՐԵԼՈՒ ՄԱՍԻՆ

Ղեկավարվելով Հայաստանի Հանրապետության կառավարության 1999 թվականի ապրիլի 22-ի «Մթնոլորտային օդի վրա վնասակար ներգործությունների պետական հաշվառման կարգը հաստատելու մասին» N 259 որոշմամբ հաստատված «Մթնոլորտային օդի վրա վնասակար ներգործությունների պետական հաշվառման կարգ»-ի 7-րդ կետի «բ» ենթակետի պահանջներով, ինչպես նաև «Իրավական ակտերի մասին» Հայաստանի Հանրապետության օրենքի 70-րդ հոդվածի 6-րդ մասով.

Հրամայում եմ`

1. Հայաստանի Հանրապետության բնապահպանության նախարարի 2008 թվականի մարտի 25-ի «Բնական գազով աշխատող շոգեգազային համակցված ցիկլով ջերմային էլեկտրակայանների մթնոլորտի վրա վնասակար ազդեցությունների հաշվարկի մեթոդը հաստատելու մասին» N 114-Ն հրամանի մեջ կատարել հետևյալ փոփոխությունը` հրամանը շարադրել նոր խմբագրությամբ.

«ԲՆԱԿԱՆ ԳԱԶՈՎ ԱՇԽԱՏՈՂ ՋԵՐՄԱՅԻՆ ԷԼԵԿՏՐԱԿԱՅԱՆՆԵՐԻՑ ՄԹՆՈԼՈՐՏ ՎՆԱՍԱԿԱՐ ՆՅՈՒԹԵՐԻ ԱՐՏԱՆԵՏՈՒՄՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿԻ ՄԵԹՈԴՆԵՐԸ ՀԱՍՏԱՏԵԼՈՒ ՄԱՍԻՆ

1. Հաստատել «Բնական գազով աշխատող ջերմային էլեկտրակայաններից մթնոլորտ վնասակար նյութերի արտանետումների հաշվարկի մեթոդները»` համաձայն հավելվածի:

2. Սահմանել, որ Երևանի ջերմաէլեկտրակայանում (ՋԷԿ) կառուցվող նոր համակցված շոգեգազային ցիկլով էներգաբլոկի և այսուհետ Հայաստանի Հանրապետության տարածքում նախագծվելիք և կառուցվելիք նմանատիպ սարքավորումներ չունեցող առանց լրացուցիչ այրման և լրացուցիչ այրմամբ համակցված շոգեգազային ցիկլով էլեկտրակայանների (էներգաբլոկների) կողմից մթնոլորտ արտանետվող վնասակար նյութերը հաշվարկվում են հիմք ընդունելով հիմնական սարքավորումների (գազատուրբիններ, օգտահանող կաթսաներ և այլն) արտադրողների կողմից երաշխավորվող անջատվող վնասակար նյութերի առավելագույն մեծություններով:»:

2. Սույն հրամանը ուժի մեջ է մտնում պաշտոնական հրապարակման օրվան հաջորդող 10-րդ օրը:

Նախարար՝

Ա. Հարությունյան

Հավելված Հայաստանի Հանրապետության բնապահպանության նախարարի 2008թ-ի հուլիսի  15-ի N 255-Ն հրամանի   «Հավելված Հայաստանի Հանրապետության բնապահպանության նախարարի 2008թ-ի մարտի 25-ի N 114-Ն հրամանի

Բնական գազով աշխատող ջերմային էլեկտրակայաններից մթնոլորտ վնասակար նյութերի արտանետումների հաշվարկի մեթոդները

1. Սույն մեթոդը կիրառվում է Հրազդանի ՋԷԿ-ի 5-րդ էներգաբլոկի կողմից մթնոլորտ արտանետվող վնասակար նյութերի հաշվարկի համար:
 

1) ԱԶՈՏԻ ՕՔՍԻԴՆԵՐԻ ԱՐՏԱՆԵՏՈՒՄՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿԸ ԳԱԶԱՏՈՒՐԲԻՆԱՅԻՆ ՏԵՂԱԿԱՅԱՆՔՆԵՐԻ ՀԱՄԱՐ
 

Գազատուրբինային տեղակայանքից հետո աշխատած ծխագազերում ազոտի օքսիդների (NO_X) գումարային քանակը վերահաշվարկված NO₂ -ի, հաշվարկվում է (2.1) բանաձևով:

MNOX = CNOX . Vչ. գ. . B . Kբ

գ/վրկ

(2.1)

                                                              

 որտեղ` C_NOX -ը գազատուրբինային տեղակայանքից դուրս եկող ծխագազերի մեջ ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիան է վերահաշվարկված NO₂ -ի մգ/նմ³ -ով:

Vչ. գ. -ը գազատուրբինից հետո աշխատած ծխագազերի չոր ծավալն է նորմալ պայմանների համար`

Vչ. գ =  Vօգ - VօH2O + (a - 1) Vօ

նմ3/նմ3

(2.2)

                                           

որտեղ` V⁰գ, V⁰ H₂0 և V⁰-ն համապատասխանաբար ծխագազերի, ջրային գոլորշիների և օդի ծավալներն են 1 նմ³ վառելիքի ստեխիոմետրական այրման դեպքում (նմ³/նմ³ ):

Գազային վառելիքի դեպքում այն հաշվարկվում է հետևյալ բանաձևերով`

V0 = 0,0476 [ 0,5 CO + 0,5H2 + 1,5 H2 S + ∑ (m+ n	] Cm Hn - O2]
4

V^0_H2O  = 0,01 [H₂ +  H₂S + 0 ,5 ∑n Cm Hn + 0,124 d_ջուր ] + 0,0161 V⁰

V⁰գ = 0,01 [CO₂ + CO + H₂ S + ∑m Cm Hn] + 0,79 V⁰ + N_²  / 100 + V⁰_H2O 

որտեղ` CO, CO₂, H₂ , H₂S, CmHn, N₂ և O₂ - ը համապատասխանաբար ածխածնի օքսիդի, երկօքսիդի, ջրածնի, ծծմբաջրածնի, ածխաջրածինների, ազոտի և թթվածնի պարունակությունն է սկզբնական վառելիքի մեջ, % - ներով:

m-ը և n-ը համապատասխանաբար ածխածնի և ջրածնի ատոմների քանակն է

d_ջուր  - ը գազային վառելիքի ջրապարունակությունն է վերագրած 1 նմ³ չոր գազի գ / նմ³ 

a^_O - ն տուրբինից հետո աշխատած ծխագազերում օդի ավելցուկի գործակիցն է

B-ն վառելիքի ծախսն է այրման կամերայում (նմ³/ ժամ)

K_բ - ն վերահաշվարկի գործակիցն է այլ չափողականությունների համար:

Տվյալ դեպքում` K_բ = 0.278.10^-3 

C_NOX -ը հաշվարկվում է հետևյալ բանաձևով`

CNOX = a . Kջ . KD  .103 մգ / նմ3

(2.3)

                           

որտեղ` a-ն վառելիքի տեսակը հաշվի առնող գործակից է բնական գազով աշխատող բարձր լարվածության այրման խցերի համար a=1,8, իսկ միկրոջահերով աշխատող այրման խցերի դեպքում` a= 6,2

K_ջ -ն տուրբինից առաջ վառելիքի ջերմաստիճանի ազդեցությունը NO_X-ի առաջացման վրա հաշվի առնող գործակիցն է: K_ջ -ն ընտրվում է նկ. 1-ից և նկ. 2-ից:

K_D -ն այրման խցում ճնշման և NO_X -ի կոնցենտրացիայի կապը հաշվի առնող գործակիցն է:

KD =	16 Pօդ - 0,23	(2.4)
	6 Pօդ - 0,77

որտեղ` Pօդ -ը այրման խցում օդի ճնշումն է (ՄՊա)

Ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիայի նվազման չափը ջրի սրսկման պատճառով, գնահատվում է հետևյալ բանաձևով`

CNOX  =	CNOXչոր
	Kթաց

որտեղ` C_NOX -ը և C_NOX^չոր -ը ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիան է ջրի սրսկման դեպքում և առանց նրա (մգ/նմ³):

K_թաց  -ը ջրի քանակի ազդեցությունը հաշվի առնող գործակից է: Որոշվում է նկ. 3-ով:

Տարբեր տիպի գազատուրբինների այրման արգասիքներում NO_X -ի կոնցենտրացիաները համեմատելի դարձնելու համար օգտագործում են NO_X -ի բերված արժեքը հաշվարկված այրման արգասիքներում թթվածնի 15% պարունակության համար:

O₂ -ը գազատուրբինի այրման արգասիքներում թթվածնի կոնցենտրացիայի փաստացի արժեքն է % -ով:

Քանի որ ազոտի օքսիդի և դիօքսիդի համար սահմանվում են առանձին ՍԹԿ-ներ, ինչպես նաև մթնոլորտային օդում ազոտի օքսիդի տրանսֆորմացիան հաշվի առնելու համար նրանց գումարային արտանետումները բաժանվում են բաղադրիչների համաձայն օքսիդի և դիօքսիդի մոլեկուլյար մասսաների:

որտեղ` μNO և μNO2-ը NO-ի և NO<sub>2</sub>-ի մոլեկուլյար կշիռներն են, համապատասխանաբար` 30 և 46:

0,8-ը ազոտի օքսիդի և դիօքսիդի տրանսֆորմացիայի գործակիցն է:

2. Սույն մեթոդը կիրառվում է 75տ/ժ-ից ավելի արտադրողականություն ունեցող շոգեկաթսաների կողմից մթնոլորտ արտանետվող վնասակար նյութերի հաշվարկի համար:

1) ԱԶՈՏԻ ՕՔՍԻԴՆԵՐԻ ԱՐՏԱՆԵՏՈՒՄՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿԸ ՇՈԳԵԿԱԹՍԱՆԵՐԻ ՀԱՄԱՐ  

ա. Ազոտի օքսիդների արտանետումների մասսան, վերահաշվարկված ազոտի դիօքսիդի` M_NOX  (գ/վրկ) հաշվարկվում է տեսակարար արտանետումներով կամ ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիայով:

MNO2   = Bհ  x Q x KNO2	(1.1)
MNO2  = Bհ  x Vչ.գ  x CNO2	(1.2)

որտեղ` B_հ -ը  վառելիքի հաշվարկային ծախսն է (մ³ /վրկ)

Q -ն վառելիքի այրման ջերմաքանակն է (Մ Ջ /մ³ )                           

K _NO2 -ն ազոտի օքսիդների տեսակարար արտանետումներն են վերահաշվարկված NO₂ -ի (կգ/ԳՋ)

C _NO2 -ն ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիան է (գ/մ³ )

գազի չոր փորձաքանակի մեջ, նորմալ պայմաններում և օդի ավելցուկի որոշակի գործակցի (a) դեպքում (առաջարկվում է օդի ավելցուկի գործակիցը վերահաշվարկել է 1,4-ի)

V_չ.գ  չոր ծխագազերի ծավալն է (մ³ /մ³ ), օդի ավելցուկի a=1,4 գործակցի դեպքում

V_չ.գ -ն հաշվարկվում է սույն հրամանի հավելված 1-ի (1.2) բանաձևով:

Տեսակարար արտանետումների և ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիայի միջև հարաբերությունը որոշվում է` (1.3 և 1.4) բանաձևերով:

K NO2 = C NO2  x Vչ.գ/Q	(1.3)
C NO2 = K NO2  x Q/Vչ.գ	(1.4)

2) Ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիայի հաշվարկը գազի այրման դեպքում

Էներգետիկական կաթսաների ծխագազերի մեջ ազոտի օքսիդների կոնցենտրացիայի հաշվարկի համար անհրաժեշտ ելակետային տվյալները.

DՆ - շոգեկաթսայի նոմինալ արտադրողականություն, կգ/վրկ

D - շոգեկաթսայի փաստացի արտադրողականություն, կգ/վրկ

Q^բ ս - վառելիքի այրման ներքին բանվորական ջերմաքանակ, ՄՋ/մ³

B_հ  - վառելիքի հաշվարկային ծախս, մ³ /վրկ

q_i - այրիչների յուրաքանչյուր շարքով անցնող վառելիքի հարաբերական մասն է բոլոր այրիչներով անցնող ընդհանուր քանակի նկատմամբ

n_i - յուրաքանչյուր շարքում գտնվող այրիչների հարաբերական մաս, այրիչների ընդհանուր քանակի նկատմամբ

a_հն - հնոցի լայնությունը, իսկ երկլուսավոր էկրանային խողովակների դեպքում մեկ կիսահնոցի լայնությունը, մ

b_հն - հնոցի խորությունը, մ

z_շրք - այրիչների շարքերի քանակը

h_շրք - այրիչների շարքերի միջև եղած հեռավորություն, մ

φ_ջ - գործակից, որը հաշվի է առնում այրիչի ջահի մեջ վառելիքի այրման աստիճանը: Այն կախված է այրիչի կառուցվածքից` ունիֆիկացված և օպտիմիզացված այրիչների համար φջ = 1

T_օդ - այրիչից առաջ օդի ջերմաստիճան, K

a - օդի ավելցուկի գործակիցն է հնոցի վերջում

r - ծխագազերի ռեցիրկուլյացիայի աստիճանն, %

m - վառելիքի տեսակից կախված ցուցանիշ` գազի համար` m = 0,5

a_ռեց  - ծխագազերի ռեցիրկուլյացիայի մուտքի ձևը հաշվի առնող գործակից: Առանձին փողրակներով հնոց տրման դեպքում a_ռեց  = 0,02

δ- բացի այրիչներից, հնոց տրվող երկրորդական օդի հարաբերական մաս, %

a_{օդի  տ.գ} - երկրորդական օդի տրման գոտի ազդեցությունը հաշվի առնող գործակից: Այրման գոտուց վերև տրման դեպքում a_{օդի տ.տ}  = 0,01

a_{օդի տ.ձ}  - երկրորդական օդի տրման ձևը հաշվի առնող գործակից: Այրիչներից վերև տրման դեպքում a_{օդի տ.ձ}  = 0,018

μ - այրիչների շարքերի միջև վառելիքի բաշխման աստիճան, %

	z
μ =	∑	|qi-ni | x 100	(1.5)
	i=1

aայր.տգ - այրիչների տեղադրումը հաշվի առնող գործակից: Այրիչների հանդիպակաց տեղադրման համար  a_այր.տգ  = 0.009, իսկ մեկ ճակատի վրա այրիչների տեղադրման համար`  a_այր.տգ  = 0,016

g - այրման գոտի մտցվող խոնավության հարաբերական քանակ, % (վառելիքի զանգվածային ծախսի համեմատությամբ)

a_խոն - խոնավության տրման տեղի հաշվի առնող գործակից: Հնոցի պատերին կից գոտու տրման դեպքում a_խոն = 0,015

M_N - կապված ազոտի պարունակությունն է վառելիքում, վերագրված վառելիքի աշխատանքային զանգվածին` % -ով:

ա. Հնոցի չափերի հիման վրա հաշվարկվում է ակտիվ այրման գոտու ճառագայթաընկալող մակերեսի ջերմային լարվածությունը, q_ճմ 

qճմ  =	Qստբ . Bh _______________________________	ՄՎտ/մ2	(1.6)
	2 (aհն + bհն)Zշրք . hշրք +1,5 . aհն . bհն

Երկլուսավոր էկրանի դեպքում B_h -ը վերցրվում է մեկ կիսահնոցի համար:

բ. Ազոտի օքսիդների ելակետային կոնցենտրացիան նոմինալ արտադրողականության պայմաններում, երբ a = 1,02, հաշվարկվում է 1.7 բանաձևով:

CNOxելկ = 613 . (φջ .  qճմ )0,88 . Kմ

(1.7)

K_մ - գործակիցը հաշվարկվում է (1.8) բանաձևով:

Kմ = 1-exp	( -	1,5+(φջ. Bh . Qստ բ  )0,41	)	(1.8)
		7,1

գ. Ստացված ելակետային կոնցենտրացիայի արդյունքները լրացվում են հետևյալ գործակիցներով`

K_{տաք օդ}  - այրիչներ տրվող տաք օդի ջերմաստիճանը հաշվի առնող,

K_a  - օդի ավելցուկի գործակիցը հաշվի առնող,

K_ռեց  - ծխագազերի ռեցիրկուլյացիայի մուտքը հաշվի առնող,

K_{ակտ.այրմ.գ}  - ակտիվ այրման գոտու ջերմային հզորությունը հաշվի առնող (աստիճանական այրման դեպքում),

K_ա.այրմ.  - աստիճանական այրման սխեմայի իրականացման դեպքում,

K_{ոչ ստ.այրմ.}  - ըստ շարքերի ոչ ստեխիոմետրիկ այրումը հաշվի առնող,

K_խոն  - խոնավության տրման գործակից,

K_N  - կաթսայի իրական հզորությունը հաշվի առնող:

Ազոտի օքսիդների հաշվարկային կոնցենտրացիան որոշվում է (1.9) բանաձևով.

CNOx=CNOxնախ.Kտաքօդ.Ka .Kռեց.Kակտ.այրմ.գ0,88.Kա.այրմ.Kոչստ..այրմ..Kխոն.KN

(1.10)

դ. Վերը նշված գործակիցները հաշվարկվում են հետևյալ բանաձևերով.

Kտաք օդ = 1 - 0, 001 (620 - Tօդ )	(1.11)
K1a =1,35-43 . (a-1,09)2 +2 (a-1,109)	(1.12)
Kռեց = 1 - aռեց . rm	(1.13)
K ակտ.այրմ.գ = 1 - aօդի տ.գ..δ	(1.14)
Kա.այրմ = 1 - aօդի տ.ձ.. δ	(1.15)
Kոչ ստ..այրմ.  = 1 - aայր.տգ.  . μ	(1.16)
Kխոն = 1 - aխոն.g	(1.17)
KN  = (D/DՆ)1,25	(1.18)

3) ԱԾԽԱԾՆԻ ՕՔՍԻԴԻ ԱՐՏԱՆԵՏՈՒՄՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿԸ ՇՈԳԵԿԱԹՍԱՆԵՐԻ ՀԱՄԱՐ

Ածխածնի օքսիդի արտանետումների հաշվարկը կատարվում է (2.1) բանաձևով,

կգ/տարի

Mco  = Cco  x B (1 - q4/100 )

(2.1)

                                           

որտեղ` C_co -ն ածխածնի օքսիդի քանակությունն է գազի այրման արգասիքներում (կգ / հազ. մ³ )

Cco  =	q3  x R x Q	(2.2)
	1013

Նշված բանաձևերում q₃ -ը և q₄ -ը  համապատասխանաբար քիմիական և մեխանիկական թերայրման հետևանքով ջերմության կորուստներն են, %:

Գազային վառելիքի համար, երբ a > 1,05-ից ընդունվում է q₃  և q₄ = 0:

R- գործակիցը հաշվի է առնում ծխագազերում ածխածնի օքսիդի առկայությամբ պայմանավորված քիմիական թերայրման ջերմաքանակի հարաբերական մասը:

Գազի համար R = 0,5

Q-ն բնական գազի այրման ջերմաքանակն է ( կ Ջ/մ³ )

B-ն վառելիքի ծախսն է հազ. մ³ /տարի:

Նկար N 1

Kr գործակցի արժեքը` կախված տուրբինից առաջ գազերի ջերմաստիճանից

գերբեռնումով այրման խցի համար

Նկար N 2

Kջ գործակցի արժեքը` կախված տուրբինից առաջ գազերի ջերմաստիճանից

միկրո ջահերով այրման խցի համար

Նկար N 3

Kջ  գործակցի արժեքը` կախված այրման խցում գոլորշու կամ ջրի խոնավության հարաբերական ծախսից